Основы и уравнения

Анизотропные тела характеризуются  2

-{00}зависимостью изменения проницаемости от направления

-{00}зависимостью изменения пористости от направления

-{00}независимостью изменения проницаемости от направления

-{00}независимостью изменения пористости от направления

 

В 1 Па*с    3

-{00}10^-3 спуаз

-{00}10 пуаз

-{00}0.1 пуаз

-{00}10^-5 атм

-{00}10^-3 спуаз

-{00}1 кг/(м*с)

-{00}10 стокс

 

В 1 атм     3

-{00}10^-5 Па

-{00}1 Па

-{00}1 кГ/см²

-{00}10^-5  кГ/см²

-{00}1 кГ/м²

-{00}10^-5  кГ/м²

-{00}1кг/(м*с²)

-{00}10^-5 кг/(м*с²)

 

Густота – это       1

-{00}отношение площади всех трещин данного сечения к удвоенной площади сечения

-{00}отношение полной длины всех трещин данного сечения к удвоенной площади сечения

-{00}отношения объёма всех трещин к удвоенному объёму образца

-{00}отношение поверхности трещин к удвоенному объёму образца

-{00}отношение полной длины всех трещин к удвоенному объёму образца

 

Давление измеряется в   4

-{00}м²/с

-{00}дарси

-{00}Па

-{00}м²

-{00}атм

-{00}кГ/см²

-{00}бар

-{00}кг/(м*с²)

 

Динамическая вязкость измеряется    3

-{00}(м*с)/кг

-{00}м/с

-{00}Па*сек

-{00}дарси

-{00}стокс

-{00}пуаз

-{00}кг/(м*с)

 

Идеальный грунт состоит из     1

-{00}упорядочно расположенных шариков одного диаметра

-{00}шариков разного диаметра

-{00}упорядочно расположенных трубочек одного диаметра

-{00}трубочек разного диаметра

 

Кинематическая вязкость измеряется в     2

-{00}пуаз

-{00}стокс

-{00}Па*сек

-{00}дарси

-{00}м²/сек

-{00}кг²/сек

 

Коэффициент полной пористости — это отношение     1

-{00}объёма флюида к объёму пор

-{00}площади пор к сечению породы

-{00}объема всех пор к объему породы

-{00}объема открытых пор к объему породы

-{00}площади пор к объему породы

 

Коэффициент пористости измеряется в     3

-{00}м²

-{00}м²/м³

-{00}процентах

-{00}м²/сек

-{00}долях единицы

-{00}м³/м³

 

Пористость  бывает     3

-{00}полной

-{00}относительной

-{00}открытой

-{00}динамической (эффективной)

 

Проницаемость измеряется в       3

-{00}м²/с

-{00}м²

-{00}проценты

-{00}м³/м³

-{00}дарси

-{00}мкм²

 

Коэффициент просветности — это отношение      1

-{00}объёма пор к объёму образца

-{00}площади пор в сечении образца к объёму образца

-{00}площади пор в сечении образца ко всей площади сечения

 

Теория фильтрации — наука, описывающая      2

-{00}течение флюидов в горных породах

-{00}течение флюидов в трубопроводах

-{00}течение флюидов в открытых руслах

-{00}течение флюидов в грунтах

 

Удельная поверхность — это отношение     2

-{00}объёма пор к объёму образца породы

-{00}площади сечения пор к общей площади сечения

-{00}площади поверхности частиц к объёму образца породы

-{00}площади поверхности частиц в единице объёма образца породы

 

Удельная поверхность измеряется в     2

-{00}процентах

-{00}м²/сек

-{00}м²

-{00}м²/м³

-{00}долях единицы

-{00}1/см

 

Физический смысл проницаемости   1

-{00}объём каналов пористой среды по которым происходит фильтрация

-{00}площадь сечения пор в единице сечении породы, по которым происходит фильтрация

-{00}площадь поверхности каналов по которым происходит фильтрация

-{00}площадь поверхности частиц в сечении через которое проходит фильтрация

-{00}площадь сечения частиц в единице сечении породы, по которым происходит фильтрация

 

Фиктивный грунт состоит из      1

-{00}хаотично расположенных трубочек одного диаметра

-{00}упорядоченно расположенных шариков одного диаметра

-{00}упорядоченно расположенных трубочек одного диаметра

-{00}шариков разного диаметра

 

Флюиды могут быть    4

-{00}многофазными

-{00}анизотропными

-{00}пластичными

-{00}упорядочными

-{00}неньютоновскими

-{00}сжимаемыми

-{00}упругими

 

Флюиды могут быть    3

-{00}кулоновскими

-{00}изотропными

-{00}сжимаемыми

-{00}пластичными

-{00}упругими

-{00}несжимаемыми

 

Эффективный диаметр устанавливает эквивалентность реального и фиктивного грунтов по   1

-{00}электрическому сопротивлению

-{00}тепловому сопротивлению

-{00}гидравлическому сопротивлению

-{00}магнитному сопротивлению

 

в 1 дарси    2

-{00}10^-8 см²

-{00}10^-10 м²

-{00}10 ^-12 м²

-{00}10^-5ат

-{00}1 мкм²

-{00}10 мкм²

 

Гетерогенные системы характеризуются    2

-{00}постоянством химических свойств

-{00}наличием геометрических границ между фазами

-{00}отсутствием геометрических границ между фазами

-{00}постоянством физических свойств

-{00}взаимодействием компанент по поверхностям их раздела

-{00}взаимодействием компанент на молекулярном уровне

 

Закон Дарси справедлив    3

-{00}при всех перепадах давления

-{00}в узком диапазоне перепадов давления

-{00}при всех значениях числа Рейнольдса

-{00}при числе Рейнольдса большем критического значения

-{00}при числе Рейнольдса меньше критического

-{00}при градиенте давления большего предельного значения

 

Линейная связь скорости с градиентом давления описывается законом    1

-{00}Ньютона

-{00}Краснопольского

-{00}Гука

-{00}Дарси

-{00}Авогадро

 

При значительных градиентах давления связь скорости с градиентом давления     3

-{00}квадратична

-{00}показательна

-{00}логарифмитеская

-{00}линейная

-{00}подчиняется закону Дарси

-{00}подчиняется закону Краснопольского

 

Уравнение состояния — это соотношение связывающее     1

-{00}деформацию, скорость деформации и напряжение

-{00}скорость и перепад давления

-{00}объём, давление и температуру

-{00}темературу и поток тепла

 

Массобмен произвольных флюидов между пористыми блоками и трещинами в трещинно-пористом пласте пропорционален      2

-{00}разности потенциалов

-{00}разности скоростей

-{00}разности расходов

-{00}разности плотностей

-{00}разности давлений

 

Флюиды могут быть    2

-{00}ньютоновскими

-{00}кулоновскими

-{00}изотропными

-{00}анизотропными

-{00}упругими

 

Реологический закон — это соотношение, связывающее    2

-{00}объём, температуру и давление

-{00}деформацию, скорость деформации и напряжение

-{00}скорость и перепад давления

-{00}температуру и поток тепла

-{00}напряжение и скорость деформации

 

Градиент функции равен    1

-{00}сумме производных скалярной функции по координатам

-{00}сумме вторых производных скалярной функции по координатам

-{00}сумме проекций векторной функции

-{00}сумме произведений производных скалярной функции по координатам на единичные вектора данных координат

-{00}сумме производных проекций векторной функции по координатам

-{00}сумме произведений производных проекций векторной функции по координатам на единичные вектора данных координат

 

Дивергенция функции равна    1

-{00}сумме произведений производных скалярной функции по координатам на единичные вектора данных координат

-{00}сумме вторых производных скалярной функции по координатам

-{00}сумме производных проекций векторной функции по соответствующим координатам

-{00}сумме проекций векторной функции

-{00}сумме производных скалярной функции по координатам

-{00}сумме произведений производных проекций векторной функции по координатам на единичные вектора данных координат

 

Лапласиан – это     1

-{00}сумма вторых производных скалярной функции по координатам

-{00}сумма произведений производных скалярной функции по координатам на единичные вектора осей кординат

-{00}сумме производных скалярной функции по координатам

-{00}сумме проекций векторной функции

-{00}сумма вторых производных проекций векторной функции по координатам

 

Свойства оператора Лапласа     2

-{00}произведение частных решений является решением

-{00}сумма частных решений является решением

-{00}частное частных решений является решением

-{00}произведение частного решения на константу является  решением

 

Принцип суперпозиции основывается на решении уравнения     1

-{00}Дарси

-{00}Лапласа

-{00}энергии

-{00}неразрывности

 

Производная потенциала по направлению равна    1

-{00}давлению

-{00}производной скорости по направлению

-{00}проекции массовой скорости по направлению

-{00}проекции скорости фильтрации по направлению

 

Эффективное давление равно    2

-{00}сумме горного и пластового давлений

-{00}разности горного и пластового давлений

-{00}давлению жидкости в пласте

-{00}весу вышележащих горных пород

-{00}давлению внутри скелета горной породы

 

Уравнение состояния совершенного газа можно использовать при    2

-{00}давлении больше 9 МПа

-{00}давлении меньше 9 МПа

-{00}депрессии меньше 1 МПа

-{00}депресии больше 1 МП

-{00}всех значениях давления

-{00}при всех значениях депрессии

 

Исходными уранениями (соотношениями) для вывода уравнения Лапласа являются     4

-{00}линейное уравнение фильтрации

-{00}определение потенциала  -{00}уравнение неразрывности

-{00}нелинейное уравнение фильтрации

-{00}уравнение сохранения количества движения

-{00}уравнение сохранения энергии

-{00}уравнение Дарси  -{00}уравнение Краснопольского

 

2 Одном стац фильтрация

 

Уравнение неразрывности при стационарном течении газа эквивалентно    1

-{00}постоянству массового расхода

-{00}постоянству объёмного расхода

-{00}постоянству температуры

-{00}постоянству плотности

-{00}постоянству давления

 

Дебит постоянен при переходе неоднородных частей пласта в случае    1

-{00}общей неоднородности

-{00}зональной неоднородности

-{00}слоистой неоднородности

 

Депрессия – это      1

-{00}разность забойного и устьевого давлений

-{00}разность квадратов пластового и забойного давлений

-{00}разность пластового и забойного давлений

-{00}разность квадратов пластового и устьевого давлений

 

Для несжимаемой жидкости и недеформируемого пласта потенциал пропорционален   1

-{00}квадрату давления

-{00}плотности

-{00}давлению

-{00}четвёртой степени давления

-{00}шестой степени давления

 

Для несжимаемой жидкости и трещиноватого пласта потенциал пропорционален    1

-{00}давлению

-{00}квадрату давления

-{00}плотности

-{00}четвёртой степени давления

-{00}шестой степени давления

 

Для плоско-радиального течения массовая скорость   1

-{00}не зависит от расстояния

-{00}обратно-пропорцианальна квадрату раcстояния

-{00}обратно-пропорциональна расстоянию

 

Для плоскорадиального течения изменение потенциала пропорционально    1

-{00}корню квадратному из логарифма расстояния

-{00}логарифму расстояния

-{00}расстоянию

-{00}обратной функции расстояния

 

Для прямолинейно-параллельного течения изменение потенциала пропорционально    1

-{00}логарифму расстояния

-{00}расстоянию

-{00}квадрату расстояния

-{00}корню квадратному из расстояния

-{00}обратной функции от расстояния

 

Для радиально-сферического течения изменение потенциала пропорционально    1

-{00}расстоянию

-{00}логарифму расстояния

-{00}обратной функции расстояния

-{00}квадрату расстояния

 

 

Для совершенного газа и недеформируемого пласта потенциал пропорционален    1

-{00}давлению

-{00}квадрату давления

-{00}плотности

-{00}давлению в четвёртой степени

 

Для упругой жидкости и недеформируемого пласта потенциал пропорционален    1

-{00}четверой степени давления

-{00}давлению

-{00}плотности

-{00}температуре

-{00}квадрату давления

 

Зональная неоднородность — это неоднородность     1

-{00}по толщине пласта

-{00}по площади пласта

-{00}по объему пласта

 

Индикаторная диаграмма (дебит — депрессия) несжимаемой жидкости в недеформируемом пласте является     1

-{00}параболой четвертого порядка

-{00}прямой

-{00}параболой второго порядка

-{00}параболой третьего порядка

 

Индикаторная диаграмма (дебит — депрессия) несжимаемой жидкости в трещиноватом пласте является   1

-{00}параболой четвёртого порядка

-{00}параболой второго порядка

-{00}прямой

-{00}параболой третьего порядка

 

Индикаторная диаграмма при притоке газа строится в переменных    1

-{00}дебит — депрессия

-{00}дебит — разность квадратов пластового и забойного давлений

-{00}квадрат депрессии —  дебит

-{00}логарифм депрессии — дебит

-{00}депрессия — логарифм дебита

 

Индикаторная диаграмма (дебит — депрессия)  течения газа в пористом пласте является 1

-{00}параболой четвертого порядка

-{00}параболой второго порядка

-{00}логарифмической кривой

 

Коэффициент несовершенства — это отношение   1

-{00}диаметра несовершенной скважины к диаметру совершенной

-{00}числа перфорационных отверстий к площади фильтра

-{00}вскрытой части пласта к мощности пласта

-{00}дебита несовершенной скважины к дебиту совершенной

 

Коэффициент продуктивности – это    1

-{00}отношение дебита к забойному давлению

-{00}отношение дебита к пластовому давлению

-{00}отношение дебита к депрессии

-{00}произведение дебита на депрессию

 

 

 

Коэффициент фильтрационного сопротивления линейного члена уравнения притока «а» зависит от проницаемости    1

-{00}прямо пропорционально

-{00}логарифмически

-{00}экспоненционально

-{00}обратно пропорционально

 

Линии тока – это    1

-{00}линии равных давлений

-{00}траектории движения частиц жидкости

-{00}линии равных температур

-{00}линии равных толщин пласта

 

Максимальное влияние радиуса скважины на её производительность имеет место при    1

-{00}нелинейной, радиально-сферической фильтрации

-{00}линейной, плоско-радиальной фильтрации

-{00}линейной, радиально-сферической фильтрации

-{00}нелинейной. плоско-радиальной фильтрации

 

Минимальное влияние радиуса скважины на её производительность имеет место при     1

-{00}нелинейной плоско-радиальной фильтрации

-{00}линейной радиально-сферической фильтрации

-{00}нелинейной радиально-сферической фильтрации

-{00}линейной плоско-радиальной фильтрации

 

Наиболее сильно давление в призабойной зоне меняется при притоке   1

-{00}несжимаемой жидкости через пористый пласт

-{00}несжимаемой жидкости через трещиноватый пласт

-{00}газа через трещиноватый пласт

-{00}газа через пористый пласт

 

Несовершенство по характеру вскрытия – это   1

-{00}вскрытие не на всю толщину пласта

-{00}наклонное вскрытие

-{00}перфорированный забой

-{00}открытый забой

 

Несовершенство скважины по степени вскрытия – это    1

-{00}перфорированный забой

-{00}вскрытие не на всю мощность пласта

-{00}необсаженный забой

-{00}наклонное вскрытие

 

Относительное вскрытие — это отношение    1

-{00}вскрытой части пласта к мощности пласта

-{00}невскрытой части пласта к мощности пласта

-{00}мощности пласта к вскрытой части пласта

-{00}перфорированной части скважины к её длине

 

Показатель формы потока равен 1 для     1

-{00}прямолинейно-параллельного потока

-{00}плоско-радиального потока

-{00}радиально-сферического потока

 

При нелинейной фильтрации несжимаемой жидкости в трещиноватом пласте составляющие индикаторную диаграмму (дебит — депрессия) параболы симметричны   1

-{00}четвертого — оси дебитов, второго — оси депрессии

-{00}четвертого — оси дебитов, второго — оси дебитов

-{00}четвертого — оси депрессии, второго -оси депрессии

-{00}четвертого- оси депрессии, второго — оси дебитов

 

При нелинейной фильтрации несжимаемой жидкости в трещиноватом пласте индикаторная зависимость (дебит — депрессия ) является   1

-{00}прямой

-{00}параболой второго порядка

-{00}суммой парабол четвертого и второго порядка

-{00}параболой четвертого порядка

-{00}параболой третьего порядка

 

При нелинейном законе фильтрации несжимаемой жидкости в пористом пласте индикаторная зависимость (дебит — депрессия )    1

-{00}прямая

-{00}парабола четвертого порядка

-{00}сумма парабол четвертого и второго порядков

-{00}парабола второго порядка

 

Приведённый радиус скважины – это   1

-{00}отношение диаметра несовершенной скважины к диаметру совершенной

-{00}радиус совершенной скважины равнодебитной с несовершенной

-{00}отношение радиуса НКТ к радиусу обсадной колонны

 

Приток к галереи —    1

-{00}плоскорадиальный

-{00}радиально-сферический

-{00}прямолинейно-параллельный

-{00}прямолинейно-радиальный

 

Приток к скважине, вскрывшей только покрышку пласта,     1

-{00}прямолинейно-параллельный

-{00}радиально-сферический

-{00}плоско-радиальный

-{00}прямолинейно-сферический

 

Приток к совершенной скважине является     1

-{00}прямолинейно-параллельным

-{00}радиально —  сферическим

-{00}плоскорадиальным

-{00}прямолинейно- радиальным

 

Радиус зоны влияния несовершенства по степени вскрытия равен   1

-{00}радиусу скважины

-{00}(2-3) радиуса скважины

-{00}толщине пласта

-{00}радиусу контура

 

Радиус зоны влияния несовершенства по характеру вскрытия равен    1

-{00}толщине пласта

-{00}радиусу скважины

-{00}(2-3) радиусам скважины

-{00}радиусу контура

 

Распределение давления идентично в случае   1

-{00}слоистой неоднородности

-{00}общей неоднородности

-{00}зональной неоднородности

 

 

 

Слоистая неоднородность — это неоднородность по

-{00}площади пласта

-{00}объёму пласта

-{00}толщине пласта

 

Средневзвешенное давление — это давление среднее по    1

-{00}объёму горных пород

-{00}толщине пласта

-{00}объёму порового пространства

-{00}длине скважины

 

Увеличение коэффициента фильтрационного сопротивления «а» при линейном члене уравнения притока означает     1

-{00}уменьшение проницаемости

-{00}увеличение проницаемости

-{00}не связан с изменением проницаемости

 

Уравнение притока для газа в случае не выполнения закона Дарси связывает    1

-{00}депрессию нелинейно с дебитом

-{00}квадрат забойного давления нелинейно с дебитом

-{00}депрессию линейно с дебитом

-{00}квадрат забойного давления линейно с дебитом

 

Формула Дюпюи для несжимаемой жидкости устанавливает пропорциональную связь   1

-{00}дебита с депрессией

-{00}дебита с разностью квадратов пластового и забойного давлений

-{00}дебита с логарифмом депрессии

-{00}логарифма дебита с депрессией

 

Функция Лейбензона пропорциональна   1

-{00}давлению

-{00}квадрату давления

-{00}квадрату температуры

-{00}квадрату плотности

 

Интегрально-показательная функция     2

-{00}имеет максимум

-{00}имеет минимум

-{00}монотонно растёт с ростом аргумента

-{00}монотонно уменьшается с ростом аргумента

-{00}вогнута к оси аргумента

-{00}выпукла к оси аргумента

 

Коэффициент гидропроводности пласта определяется из КВД по   1

-{00}углу наклона нелинейной части

-{00}пересечению КВД с осью давлений

-{00}пересечения КВД с осью дебитов

-{00}углу наклона линейной части

 

 

 

3 Одном нестац фильтрация

 

 

Параметром коэффициента пьезопроводности упругой среды является

-{00}коэффициент упругоёмкости пласта  1

-{00}давление

-{00}температура

-{00}плотность

 

Коэффициент пьезопроводности характеризует   1

-{00}скорость изменения температуры

-{00}скорость изменения плотности

-{00}скорость изменения давления

-{00}запасы флюида

-{00}скорость вытеснения

 

Коэффициент упругоемкости характеризует долю   1

-{00}объёма жидкости, высвобождающейся при изменении давления на 1

-{00}объёма скелета горной породы, высвобождающегося при изменении давления на 1

-{00}долю тепла, высвобождающегося при изменении объема породы на 1

-{00}долю объёма жидкости, высвобождающейся при изменении объёма породы на 1

 

Параметром уравнения пьезопроводности для газа является   1

-{00}функция Лейбензона

-{00}давление

-{00}температура

-{00}плотность

 

Параметром уравнения пьезопроводности для упругой жидкости является   1

-{00}плотность

-{00}функция Лейбензона

-{00}температура

-{00}давление

 

Пьезопроводность измеряется в   1

-{00}процентах

-{00}м²/сек

-{00}м²/м³

-{00}м²

 

Степень нестационарности процесса определяет параметр    1

-{00}Дарси

-{00}Фруда

-{00}Рейнольдса

-{00}Фурье

-{00}Стокса

 

Упругий запас характеризует количество жидкости высвобождённой за счёт упругих свойств пласта при снижении    1

-{00}объёма пласта

-{00}давления

-{00}температуры

 

Уравнение КВД для бесконечного пласта применимо при числе Фурье для скважины   2

-{00}> или =100

-{00}<100

-{00}> или =150

-{00}< или = 90

 

 

Уравнение КВД для конечного пласта применимо при числе Фурье (для пласта)    2

-{00}>0.35

-{00}<0.35

-{00}>1

-{00}<0,25

 

4 Одном многоф и неньютон фильтрация

 

Двухфазная задача вытеснения без учета капиллярных сил описывается моделью    1

-{00}Дарси

-{00}Ньютона

-{00}Баклея-Леверетта

-{00}Рапопорта-Лиса

 

Задача Баклея-Леверетта позволяет определить    2

-{00}характер распределения насыщенности в области фронта вытеснения

-{00}расстояние до фронта насыщенности

-{00}характер изменения давления в области фронта вытеснения

-{00}характер изменения температуры в области фронта вытеснения

-{00}движение фронта температуры по пласту

-{00}скорость фронта насыщенности

 

Задача Раппопорта-Лиса позволяет определить    2

-{00}распределение насыщенности в области фронта вытеснения

-{00}скорость фронта вытеснения

-{00}скорость фронта температуры

-{00}распределение температуры в области фронта вытеснения

-{00}характер изменения давления в области фронта вытеснения

 

Задача двухфазного вытеснения с учетом капиллярного давления описывается моделью    1

-{00}Дарси

-{00}Ньютона

-{00}Баклея-Леверетта

-{00}Рапопорта-Лиса

 

Значение функции Леверетта при постоянной насыщенности   1

-{00}при вытеснении и при пропитке равны

-{00}при вытеснении меньше чем при пропитке

-{00}при вытеснении больше чем при пропитке

 

Капиллярное давление равно   1

-{00}давлению в менее смачиваемой фазе

-{00}давлению в более сачиваемой фазе

-{00}скачку давлений на границе фаз

 

На границе двух фаз давление    2

-{00}больше в менее смачиваемой фазе

-{00}меньше в менее смачиваемой фазе

-{00}равны в обоих фазах

-{00}больше в более смачиваемой фазе

-{00} меньше в более смачиваемой фазе

 

Относительная проницаемость зависит   1

-{00}только от насыщенности наименее смачивающей фазы

-{00}только от насыщенности наиболее смачивающей фазы

-{00}в равной степени от всех насыщенностей   -{00}не зависит от насыщенности

 

С ростом насыщенности расход фазы   1

-{00}падает

-{00}не изменяется

-{00}растёт

-{00}претерпевает максимум

-{00}претерпевает минимум

 

Сумма насыщенностей 1

-{00}равна 1

-{00}<1

-{00}>1

 

Сумма относительных проницаемостей   1

-{00}равна 1

-{00}>1

-{00}<1

 

В вязкоупругой жидкости напряжение сдвига зависит     1

-{00}от градиента скорости

-{00}от градиента скорости и времени

-{00}от градиента скорости, времени и напряжения

-{00}от градиента скорости, времени, производной по времени от напряжения и напряжения

 

В нестационарно-реологической жидкости напряжение сдвига зависит    1

-{00}от градиента скорости

-{00}от градиента скорости и времени

-{00}от градиента скорости, времени и напряжения

-{00}от градиента скорости, времени, производной по времени от напряжения  инапряжения

 

В стационарно-реологической жидкости напряжение сдвига зависит    1

-{00}от градиента скорости

-{00}от градиента скорости и времени

-{00}от градиента скорости, времени и напряжения

-{00}от градиента скорости, времени, производной по времени от напряженияи напряжения

 

Вязкопластичные жидкости характеризуются    1

-{00}начальным сопротивлением сдвига

-{00}показательной функцией градиента скорости с n>1

-{00}показательной функцией градиента скорости с n<1

-{00}логарифмической фукцией градиента скорости

 

Дилатантные жидкости характеризуются     1

-{00}наличием начального сопротивления сдвига

-{00}показательной функцией градиента скорости с n>1

-{00}показательной функцией градиента скорости с n<1

-{00}логарифмической функцией градиента скорости

 

К стационарно реологическим жидкостям не относятся     1

-{00}вязкопластичные

-{00}псевдопластичные

-{00}вязкоупругие

-{00}дилатантные

 

Модель дилатантной жидкости применима для описания течения    1

-{00}растворов и расплавов полимеров

-{00}суспензий с большим содержанием твердой фазы

-{00}газоконденсатной смеси

-{00}воды

 

Псевдопластичная модель  применима для описания течения    1

-{00}растворов и расплавов полимеров

-{00}суспензий с большим содержанием твердой фазы

-{00}газоконденсатной смеси

-{00}воды

 

Псевдопластичные жидкости характеризуются    2

-{00}наличием начального сопротивления сдвига

-{00}показательной функцией градиента скорости с n<1

-{00}показательной функцией градиента скорости с n>1

-{00}логарифмической функцией напряжения сдвига

 

 

5 Плоская фильтрация  суперпозиция

 

Принцип суперпозиции основывается на решении уравнения   1

-{00}энергии

-{00} Лапласа

-{00}Гука

-{00}пьезопроводности

 

При определении методом суперпозиции суммарных параметров течения по параметрам, вызванных работой одиночных скважин   2

-{00}потенциалы одиночных скважин складываются алгебраически

-{00}потенциалы одиночных скважин складываются векторно

-{00}скорости фильтрации одиночных скважин складываются алгебраически

-{00}скорости фильтрации одиночных скважин складываются векторно

 

Потенциал плоско-радиального потока равен   2

-{00}

-{00}

-{00}

-{00}

-{00}

-{00}

 

 

 

 

Уравнение эвипотенциальной поверхности в случае разнодебитных скважин   2

-{00}

-{00}

-{00}

-{00}

 

Метод отображения источников и стоков заключается   2

-{00}в ведении фиктивных скважин за границами области

-{00}в ведении фиктивных скважин внутри области

-{00}суммировании потенциалов отдельных скважин

-{00}суммировании скоростей фильтрации отдельных скважин

-{00}зеркальном отображении скважин относительно границ области

 

Источник и сток характеризуются   2

-{00}положительным дебитом стока

-{00}отрицательным дебитом источника

-{00}положительным дебитом источника

-{00}отрицательным дебитом стока

 

Изобары при течении от источника к стоку    2

-{00}направлены  к центру скважин

-{00}окружности, центры которых расположены на прямой О₁О₂, проходящей через центры скважин

-{00}окружности- половина которых, расположены по одну сторону от прямой MN, остальные — по другую

-{00}окружности — центры которых расположены на прямой MN, делящей расстояние между стоком и источником пополам

-{00}окружности- половина которых, расположены по одну сторону от прямой О₁О₂, остальные — по другую

 

Линии тока при течении от источника к стоку:    3

-{00}направлены  центру скважин

-{00}окружности, центры которых расположены на прямой О₁О₂, проходящей через центры скважин

-{00}окружности- половина которых, расположены по одну сторону от прямой MN, остальные — по другую

-{00}окружности — центры которых расположены на прямой MN, делящей расстояние между стоком и источником пополам

-{00}окружности- половина которых, расположены по одну сторону от прямой О₁О₂, остальные — по другую

 

Дебит при течении от источника к стоку    2

-{00}обратно пропорционален логарифму расстояния между скважинами

-{00} прямо пропорционален мощности пласта

-{00}обратно-пропорционален мощности пласта

-{00}прямо пропорционален расстоянию между скважинами

-{00}обратно- пропорционален расстоянию между скважинами

 

Область заводнения при течении от источника к стоку представляет из себя    1

-{00}круг с центром в нагнетательной скважине

-{00}эллипс, с центром в  нагнетательной скважине

-{00}эллипс c центром, смещенным c в сторону эксплуатационной скважины

-{00}параболу

 

Время достижения водой добывающей скважины от нагнетательной   3

-{00}прямо пропорционально квадрату расстояния между скважинами

-{00}обратно пропорционально дебиту

-{00}прямо-пропорционально мощности пласта

-{00}обратно- пропорционально квадрату расстояния между скважинами

-{00}прямо пропорционально дебиту

-{00}обратно-пропорционально мощности пласта

 

Главные линии тока круговой батареи – это    2

-{00} линии, проходящие через центры скважин по нормали к контуру

-{00}линии, сходящиеся в центре батареи и делящие расстояние между соседними скважинами пополам

-{00}замкнутые линии, описывающие батарею

-{00}замкнутые каплеобразные кривые, описывающие каждую скважину

-{00}линии с максимальной скорость течения

-{00}линии с минимальной скоростью течения

 

Какое семейство кривых определяет приток к круговой батареи скважин, как оно называется и какой вид фильтрационного сопротивления определяет?     3

-{00} линии, проходящие через центры скважин по нормали к контуру

-{00}линии, сходящиеся в центре батареи и делящие расстояние между соседними скважинами пополам

-{00}замкнутые линии, описывающие батарею

-{00}замкнутые каплеобразные кривые, описывающие каждую скважину

-{00}изобары

-{00}линии тока

-{00}внешнее сопротивление

-{00}внутреннее сопротивление

-{00}не определяют сопротивления

 

Какое семейство кривых определяет приток к отдельной скважине круговой батареи, как оно называется и какой вид фильтрационного сопротивления определяет?    3

-{00}линии, проходящие через центры скважин по нормали к контуру

-{00}линии, сходящиеся в центре батареи и делящие расстояние между соседними скважинами пополам

-{00}замкнутые линии, описывающие батарею

-{00}замкнутые каплеобразные кривые, описывающие каждую скважину

-{00}изобары

-{00}линии тока

-{00}внешнее сопротивление

-{00}внутреннее сопротивление     -{00}не определяют сопротивления

Какое семейство кривых круговой батареи определяет движение флюида с минимальной скоростью, как оно называется и какой вид фильтрационного сопротивления определяет?    4

-{00}линии, проходящие через центры скважин по нормали к контуру

-{00}линии, сходящиеся в центре батареи и делящие расстояние между соседними скважинами пополам

-{00}замкнутые линии, описывающие батарею

-{00}замкнутые каплеобразные кривые, описывающие каждую скважину

-{00}линии тока

-{00}внешнее сопротивление

-{00}внутреннее сопротивление

-{00}главные линии

-{00}нейтральные линии

-{00}не определяют сопротивления

 

Какое семейство кривых круговой батареи определяет движение флюида с максимальной скоростью, как оно называется и какой вид фильтрационного сопротивления определяет?    4

-{00}линии, проходящие через центры скважин по нормали к контуру

-{00}линии, сходящиеся в центре батареи и делящие расстояние между соседними скважинами пополам

-{00}замкнутые линии, описывающие батарею

-{00}замкнутые каплеобразные кривые, описывающие каждую скважину

-{00}линии тока

-{00}внешнее сопротивление

-{00}внутреннее сопротивление

-{00}главные линии     -{00}нейтральные линии

-{00}не определяют сопротивления

 

Линии тока – это     1

-{00}линии равных давлений

-{00}траектории движения частиц жидкости

-{00}линии равных температур

-{00}линии равных толщин пласта

 

Изобары – это    1

-{00}линии равных давлений

-{00}траектории движения частиц жидкости

-{00}линии равных температур

-{00}линии равных толщин пласта

 

Нейтральные линии тока круговой батареи – это     2

-{00}линии, проходящие через центры скважин по нормали к контуру

-{00}линии, сходящиеся в центре батареи и делящие расстояние между соседними скважинами пополам

-{00}замкнутые линии, описывающие батарею

-{00}замкнутые каплеобразные кривые, описывающие каждую скважину

-{00}линии с минимальной скоростью течения

-{00}линии с максимальной скоростью течения

 

 

 

Формулы Голосова определяют      2

-{00}дебит круговой батареи с равномерным распределением скважин

-{00}дебит круговой батареи с неравномерным распределением скважин

-{00}дебит линейной батареи с конечным числом скважин

-{00}дебит линейной батареи с бесконечным числом скважин

-{00}только при круговом контуре питания

-{00}только при прямолинейном контуре питания

-{00}при любом контуре питания

 

Главные линии тока прямолинейной батареи – это  2

-{00} линии, проходящие через центры скважин по нормали к контуру

-{00}линии, делящие расстояние между соседними скважинами пополам

-{00}замкнутые линии, описывающие батарею

-{00}элипсоидальные замкнутые кривые, описывающую каждую скважину

-{00}линии с максимальной скоростью течения

-{00}линии с минимальной скоростью течения

 

 

 

Какое семейство кривых определяет приток к прямолинейной батареи скважин, как оно называется и какой вид фильтрационного сопротивления определяет?   3

-{00} линии, проходящие через центры скважин по нормали к контуру

-{00}линии,  делящие расстояние между соседними скважинами пополам

-{00} линии, описывающие батарею

-{00}элипсоидальные замкнутые кривые, описывающую каждую скважину

-{00}изобары

-{00}линии тока

-{00}внешнее сопротивление

-{00}внутреннее сопротивление

-{00}не определяют сопротивления

 

Какое семейство кривых определяет приток к отдельной скважине прямолинейной батареи, как оно называется и какой вид фильтрационного сопротивления определяет?  3

-{00}линии, проходящие через центры скважин по нормали к контуру

-{00}линии,  делящие расстояние между соседними скважинами пополам

-{00}замкнутые линии, описывающие батарею

-{00}элипсоидальные замкнутые кривые, описывающую каждую скважину

-{00}изобары

-{00}линии тока

-{00}внешнее сопротивление

-{00}внутреннее сопротивление

-{00}не определяют сопротивления

 

Какое семейство кривых определяет движение флюида с минимальной скоростью, как оно называется и какой вид фильтрационного сопротивления определяет?    4

-{00}линии, проходящие через центры скважин по нормали к контуру

-{00}линии, делящие расстояние между соседними скважинами пополам

-{00}замкнутые линии, описывающие батарею

-{00}замкнутые каплеобразные кривые, описывающие каждую скважину

-{00}линии тока

-{00}внешнее сопротивление

-{00}внутреннее сопротивление

-{00}главные линии

-{00}нейтральные линии

-{00}не определяют сопротивления

 

Какое семейство кривых прямолинейной батареи определяет движение флюида с максимальной скоростью, как оно называется и какой вид фильтрационного сопротивления определяет?     4

-{00}линии, проходящие через центры скважин по нормали к контуру

-{00}линии,  делящие расстояние между соседними скважинами пополам

-{00}замкнутые линии, описывающие батарею

-{00}замкнутые каплеобразные кривые, описывающие каждую скважину

-{00}линии тока

-{00}внешнее сопротивление

-{00}внутреннее сопротивление

-{00}главные линии

-{00}нейтральные линии

-{00}не определяют сопротивления

 

Для уменьшения эффекта взаимодействия разбуривание надо вести в  направлении   1

-{00}увеличения проницаемости пласта

-{00} уменьшения проницаемости пласта

-{00}не зависит от направления

 

Какие законы положены в основу расчета по методу Борисова    1

-{00} Кирхгоффа

-{00}Дарси

-{00}Ньютона

-{00} Ома

 

Коэффициент суммарного взаимодействия    1

-{00}отношение дебита несовершенной скважины к дебиту совершенной

-{00}отношение дебитов групп скважин

-{00}отношение произведения дебитов группы скважин к дебиту одиночной скважины

-{00} отношение суммарного дебита группы скважин к дебиту одиночной скважины

 

Метод Борисова позволяет рассчитать   2

-{00}течение в пласте

-{00}течение в скважинах

-{00}приток к отдельной скважине

-{00}приток к батареи скважин

 

На какой аналогии основан метод Борисова?    1

-{00}акустической

-{00}тепловой

-{00} электрической

 

Внешнее фильтрационное сопротивление – это    1

-{00} сопротивление потоку от контура питания к батареи или от батареи к батареи

-{00}фильтрационное сопротивление, возникающее при подходе жидкости к скважинам

 

Внутренне фильтрационное сопротивление – это    1

-{00}сопротивление потоку от контура питания к батареи или от батареи к батареи

-{00}фильтрационное сопротивление, возникающее при подходе жидкости к скважинам

 

Первый закон Кирхгоффа   1

-{00}алгебраическая сумма сходящихся в узле дебитов равна нулю

-{00}алгебраическая сумма произведения дебитов на сопротивления  равна алгебраической сумме потенциалов, действующих в замкнутом контуре

-{00}алгебраическая сумма сил сходящихся в узле равна нулю

-{00}алгебраическая сумма произведения сил на растояния равна мощности, действующих в замкнутом контуре сил

 

Второй закон Кирхгоффа    1

-{00}алгебраическая сумма сходящихся в узле дебитов равна нулю

-{00}алгебраическая сумма произведения дебитов на сопротивления  равна алгебраической сумме потенциалов, действующих в замкнутом контуре

-{00}алгебраическая сумма сил сходящихся в узле равна нулю

-{00}алгебраическая сумма произведения сил на растояния равна мощности, действующих в замкнутом контуре сил

 

Для последовательных сопротивлений общее сопротивление r равно    1

-{00}r = Sr_i

-{00}

 

Для параллельных сопротивлений общее сопротивление r равно    1

-{00}r = Sr_i

-{00}

 

При расчете скважин, эксплуатирующих при нелинейной фильтрации, в методе Борисова необходимо добавить добавочное сопротивление к     1

-{00}внутреннему сопротивлению

-{00}внешнему сопротивлению

 

 

 

 

 

6 Плоская фильтрация комлекс

 

Уравнения Коши-Римана /х, j — действительные  части комплексного числа z в плоскостях (х,у) и (j, ψ); у, ψ — мнимые  части комплексного числа z в плоскостях (х,у) и (j, ψ)/    2

-{00}

-{00}

-{00}

-{00}

 

Функция тока равна  1

-{00}мнимой части комплексного потенциала

-{00}действительной части комплексного потенциала

-{00}сумме мнимой и действительной части комплексного потенциала

-{00}корню квадратному из суммы квадратов мнимой и действительной части комплексного потенциала

 

Потенциальная функция равна    1

-{00}мнимой части комплексного потенциала

-{00}действительной части комплексного потенциала

-{00}сумме мнимой и действительной части комплексного потенциала

-{00}корню квадратному из суммы квадратов мнимой и действительной части комплексного потенциала

 

Проекция массовой скорости на направление равна    2

-{00}производной потенциальной функции по тому же направлению

-{00}производной функции тока по тому же направлению

-{00}производной потенциальной функции по перпендикулярному направлению

-{00}производной функции тока по перпендикулярному направлению

 

Массовая скорость равна    1

-{00}производной комплексного потенциала по комплексной переменной

-{00}производной функции тока по комплексной переменной

-{00}производной потенциальной функции по комплексной переменной

 

Модуль массовой скорости фильтрации равен     1

-{00}модулю производной от характеристической функции

-{00}модулю производной от потенциальной функции

 

Характеристическая функция плоско-параллельного потока равна    2

-{00} Az

-{00}Alnz

-{00}

-{00}

-{00}Az-b

 

Характеристическая функция плоско-радиального притока к одной скважине равна    2

-{00}Az

-{00}Alnz

-{00}

-{00}

-{00}Az-b

 

Поле плоско-параллельного течения характеризуется   2

-{00}прямыми параллельными линиями изобар

-{00}прямыми параллельными линиями тока

-{00}концентрическими окружностями изобар

-{00}концентрическими окружностями линий тока

-{00}прямыми линиями тока, проходящими через начало координат

 

Поле плоско-радиального течения характеризуется   2

-{00}прямыми параллельными линиями изобар

-{00}прямыми параллельными линиями тока

-{00}концентрическими окружностями изобар

-{00}концентрическими окружностями линий тока

-{00}прямыми линиями тока, проходящими через начало координат

 

Характеристическая функция нескольких источников равна   1

-{00} Az

-{00}Alnz

-{00}

-{00}

-{00}Az-b

 

Характеристическая функция течения при совместном действии источника и стока равна     2

-{00}Az

-{00}Alnz

-{00}

-{00}

-{00}

 

Характеристическая функция течения для кольцевой батареи скважин равна  1

-{00}Az

-{00}Alnz

-{00}

-{00}

-{00}

-{00}

-{00}

 

 

 равно   1

-{00}

-{00}е

-{00}p

 

Какие соотношения используются для вывода уравнения движения частицы в направлении  оси х? (u — скорость фильтрации)    3

-{00}u=mw

-{00}w=dx/dt

-{00}

-{00}

-{00}u=w/m

-{00}w=dt/dx

 

 

 

Какие соотношения используются для вывода формулы движения частицы вдоль линии токах? (u — скорость фильтрации)    3

-{00}u=mw

-{00}w=dx/dt

-{00}

-{00}

-{00}u=w/m

-{00}w=dt/dx

 

Постановка задачи о стягивании контура нефтеносности к эксплуатационной  кольцевой батарее    5

-{00}n — скважин распределены равномерно по окружности радиуса а

-{00}n — скважин распределены неравномерно по окружности радиуса а

-{00} радиус контура г_к >> а

-{00}радиус контура г_к одного порядка с а

-{00}начальное ВНК — окружность радиуса г_н, концентричная с батареей

-{00}начальное ВНК — эллипс с малой осью г_н, концентричный с батареей

-{00}г_н> г_н >а

-{00}г_н> а > г_н

-{00}исходная формула определения времени движения частицы

-{00}исходная формула определения времени движения частицы

 

Характеристическая функция при стягивании контура нефтеносности к эксплуатационной  кольцевой батарее   1

-{00}Az

-{00}Alnz

-{00}

-{00}

-{00}

 

 

 

 

Выберете сопряженное с z=x-iy комплексное переменное `z   1

-{00}x—iy

-{00}y—ix

-{00}y—ix

 

Чему равна производная     1

-{00}

-{00}

-{00}

-{00}

 

     2

-{00}

-{00}

-{00}

-{00}

-{00}

 

     1

-{00}

-{00}

-{00}

-{00}

 

Для нахождения местоположения частицы контура нефтеносности на нейтральной линии тока в момент прорыва воды в скважины необходимо      4

-{00}определить время начала обводнения скважин по главным линиям тока

-{00}определить время движения частиц по нейтральным линиям тока на начало обводнения скважин по главным линиям тока

-{00}определить время движения частиц по главным линиям тока на начало обводнения скважин по нейтральным линиям тока

-{00}определить время начала обводнения скважин по нейтральным линиям тока

-{00}приравнять соответствующие времена

-{00}решить полученное уравнение

 

Отставание точек контура нефтеносности, движущихся по нейтральной линии тока, от точек контура, движущихся по главной линии тока растет    2

-{00}с увеличением величины радиуса первоначального контура нефтеносности

-{00}с уменьшением величины радиуса первоначального контура нефтеносности

-{00}с уменьшением числа скважин в батареи

-{00}с увеличением числа скважин в батареи

 

Формула для определения времения начала обводнения скважин по главным линиям тока позволяет найти   3

-{00}общий объем добытой нефти за время безводной эксплуатации

-{00}объем оставшейся в пласте нефти к начальному моменту обводнения скважин

-{00}площадь, занятую оставшейся в пласте нефтью.

-{00}общий объем добытой нефти

-{00}объем геологических запасов нефти

-{00}радиус батареи

-{00}пористость пласта

-{00}проницаемость пласта

 

Площадь  ω_н,   занятая оставшейся в пласте нефтью в момент прорыва воды в скважины    2

-{00}не зависит от относительного радиуса начальной нефтеносности r_н/а (а-радиус батареи) при большом количестве скважин

-{00}зависит от относительного радиуса начальной нефтеносности r_н/а (а-радиус батареи) при большом количестве скважин

-{00}не зависит от относительного радиуса начальной нефтеносности r_н/а (а-радиус батареи) при малом количестве скважин

-{00}зависит от относительного радиуса начальной нефтеносности r_н/а (а-радиус батареи) при малом количестве скважин

 

 

 

 

 

7 Основы числ модел

 

 

Сущность численного моделирования процессов фильтрации флюидов в пластах состоит в:   2

-{00}определении количественной связи между дебитами и давлениями на забоях скважин и на определенных контурах

-{00}определении скоростей и времени перемещения отдельных частиц пластовой жидкости в зависимости от формы залежи

-{00}определении геометрических параметров пласта

-{00}определении формы залежи

 

Прямые активные задачи — это задачи   5

-{00}с известными свойствами пласта и жидкостей

-{00}с известными  начальными и граничными условиями

-{00}по определению полей давлений

-{00}по определению насыщенности фаз

-{00}по определению скоростей фаз

-{00}по определению конфигурации подвижной границы нефтяной  или газовой зоны

-{00}по установлению сроков прорыва вытесняющего флюида в скважины

-{00}вычисления текущего коэффициента компонентоотдачи

-{00}распознавания объектов разработки

 

Прямые пассивные задачи — это задачи      5

-{00}с известными свойствами пласта и жидкостей

-{00}с известными  начальными и граничными условиями

-{00}по определению полей давлений

-{00}по определению насыщенности фаз

-{00}по определению скоростей фаз

-{00}по определению конфигурации подвижной границы нефтяной  или газовой зоны

-{00}по установлению сроков прорыва вытесняющего флюида в скважины

-{00}вычисления текущего коэффициента компонентоотдачи

-{00}распознавания объектов разработки

 

Обратные активные задачи — это задачи    2

-{00}с известными свойствами пласта и жидкостей

-{00}с известными  начальными и граничнымие условиями

-{00}по определению полей давлений

-{00}по определению насыщенности фаз

-{00}по определению скоростей фаз

-{00}по определению конфигурации подвижной границы нефтяной  или газовой зоны

-{00}по установлению сроков прорыва вытесняющего флюида в скважины

-{00}управления процессом разработки

-{00}регулирования процесса разработки

 

Обратные пассивные задачи — это задачи    2

-{00}с известными свойствами пласта и жидкостей

-{00}с известными  начальными и граничными условиями

-{00}по определению полей давлений

-{00}по уточнению представления о состоянии и свойствах пластовой системы

-{00}по определению скоростей фаз

-{00}по определению конфигурации подвижной границы нефтяной  или газовой зоны

-{00}по установлению сроков прорыва вытесняющего флюида в скважины

-{00}вычисления текущего коэффициента компонентоотдачи

-{00}распознавания объектов разработки

 

 

 

Двухфазная модель применяется при моделировании    2

-{00}процессов вытеснения нефти водой при давлениях выше давления насыщения нефти газом

-{00}процессов вытеснения природного газа водой при давлениях выше давления конденсации

-{00}течения нефти при давлении меньшем, чем давление насыщения

-{00}течения газоконденсаной смеси при давлении большем, чем давление конденсации

-{00}течения  газоконденсаной смеси при давлении меньшем, чем давление конденсации

-{00}течения нефти и воды при давлении большем, чем давление насыщения

 

Однофазная модель применяется при моделировании   2

-{00}разработки газовых месторождений с малым содержанием конденсата

-{00}разработки нефтяных месторождений при давлении большим, чем давление насыщения и при неразвитой водонапорной системе

-{00}разработки нефтяных месторождений при давлении большим, чем давление насыщения и при развитой водонапорной системе

-{00}разработки газовых месторождений с большим содержанием конденсата

-{00}процессов вытеснения нефти водой при давлениях, выше давления насыщения нефти газом

 

Трехфазная модель применяется при моделировании      2

-{00}разработки нефтегазовых залежей при существенном влиянии гравитационного разделения фаз

-{00}прогнозирования эффективности процесса закачки воды и газа

-{00}процессов вытеснения нефти водой при давлениях, выше давления насыщения нефти газом

-{00}процессов вытеснения нефти водой при давлениях, выше давления насыщения нефти газом

 

Композиционная модель применяется при моделировании    3

-{00}разработки газоконденсатных месторождений

-{00}эффективности тепловых методов увеличения нефтеотдачи пластов

-{00}эффективности гидроразрыва пласта

-{00}разработки нефтяных месторождений при давлении большим, чем давление насыщения и при неразвитой водонапорной системе

-{00}разработки нефтегазовых залежей при существенном влиянии гравитационного разделения фаз

-{00}процессов вытеснения нефти водой при давлениях ниже давления насыщения нефти газом

 

Адаптация математической модели — это    2

-{00}подгонка к известной истории разработки месторождений

-{00}прогноз разработки месторождения

-{00}подгонка к известной истории  работы скважин

-{00}расчет вариантов разработки

 

Построение геологических моделей требует    4

-{00}данных сейсморазведки и их интерпретации

-{00}результатов исследований промысловой геофизики

-{00}результатов анализов и исследований кернов

-{00}координат скважин

-{00}режимов работы скважин

-{00}задание фазовых проницаемостей

-{00}истории разработки

 

Построение фильтрационной модели требует    4

-{00}данных сейсморазведки и их интерпретации

-{00}координат скважин

-{00}режимов работы скважин

-{00}задание фазовых проницаемостей    -{00}знание истории разработки

 

Инженерный подход при решении задач моделирования полей давлений в нефтяных резервуарах с системами скважин основан на   2

-{00}формировании  карт изобар, построенных на основе промысловых данных

-{00}построении карт изобар на основе интерполяции промысловых данных

-{00}решении систем дифференциальных уравнений, описывающих процессы многофазной фильтрации флюидов в пористой среде

 

Математическое моделирование процессов фильтрации при решении задач  моделирования полей давлений в нефтяных резервуарах с системами скважин основано на   1

-{00}формировании  карт изобар, построенных на основе промысловых данных

-{00}построении карт изобар на основе интерполяции промысловых данных

-{00}решении систем дифференциальных уравнений, описывающих процессы многофазной фильтрации флюидов в пористой среде

 

Особые точки при решения задач разработки имеют место в случае    1

-{00}вертикальных и наклонно-ориентированных скважин

-{00}горизонтальных и горизонтально-ветвящихся скважин

-{00}фронтов вытеснения

-{00}различных геологических нарушений строения пласта

-{00}трещин гидроразрыва

 

Особые линии и кривые при решения задач разработки имеют место в случае   1

-{00}вертикальных и наклонно-ориентированных скважин

-{00}горизонтальных и горизонтально-ветвящихся скважин

-{00}фронтов вытеснения

-{00}различных геологических нарушений строения пласта

-{00}трещин гидроразрыва

 

Особые поверхности при решения задач разработки имеют место в случае    3

-{00}вертикальных и наклонно-ориентированных скважин

-{00}горизонтальных и горизонтально-ветвящихся скважин

-{00}фронтов вытеснения

-{00}различных геологических нарушений строения пласта

-{00}трещин гидроразрыва